Colección Apuntes
PROYECTO DE NAVE DE ESTRUCTURA DE
ACERO (según EAE)
Temas 10, 11, 12, 13, 14 y 15
José Javier Ferrán Gozálvez
Miguel Redón Santafé
Francisco Javier Sánchez Romero
EDITORIAL
UNIVERSITAT POLITÈCNICA DE VALENCIA
INDICE
C-PRACTICA DE CALCULO DE UNA NAVE
10.‐PRACTICAPORTICO 1
10.1‐Descripciónyjustificación 1
10.2‐Materialesestructurales 1
10.3‐Accionesprevistasenelcálculo 3
10.4‐Condicionesdeseguridad 6
10.5‐Modeloestructural 7
10.6‐Tiposdebarras 9
10.7‐Cálculodelaestructura 10
10.8‐Resultadosdelosesfuerzos 11
10.9‐Criteriosdedimensionado.E.L.U. 13
10.10.‐Dimensionadodeperfiles 16
10.11‐Deformaciones.E.L.S. 25
10.12‐Rectificacionesyajustes 26
10.13‐Planos 26
11.‐PRACTICACELOSIA 28
11.1‐Diseñodelacelosía 28
11.2‐Acciones 30
11.3‐Modelizacióndelaestructura 33
11.4‐Tiposdebarras 34
11.5‐Cálculoyresultadosdeesfuerzos 36
11.6‐Criteriosdedimensionado 39
11.7‐Deformaciones 47
11.8‐Dimensionadodeunaltillo(*) 49
12.‐CALCULODECORREAS 52
12.1‐Datosdeproyecto 52
12.2‐Cálculodecorreas 53
12.3‐Dimensionadodecorreadelproyecto 59
12.4‐Comprobacióndelaflecha 61
13.‐BASESDEANCLAJE 62
13.1‐Definiciones 62
13.2‐Elementosyfuncionamientodeunabasedeanclaje 62
13.3‐Formasdefallodepla casrígidas 67
2
13.4‐Tiposdeplacas 68
13.5‐CálculodeloselementosdeunaplacasegúnlaEAE 71
13.6‐Dimensionadodebasesdeanclaje 72
13.7‐Cálculodelabasadelaestructuraencelosía 75
13.8‐Cálculodelabasadelpór tic o 77
14.‐CALCULODELMUROHASTIAL 79
14.1‐Tipología 79
14.2‐Comportamiento 79
14.3‐Dintel 80
14.4‐Pilares 81
15.‐ARRIOSTRAMIENTOS 84
15.1‐Definiciones 84
15.2‐Arriostramientodecubierta 84
15.3‐Arriostramientofachadalateral 88
10.- PRACTICA PORTICO
10.1 - Descripción y justificación
Dónde se exponen las características del edificio (geometría y dimensiones principales,
elementos estructurales, localización, materiales constructivos) según el uso previsto. Una
justificación más detallada de la geometría se realiza en el Apartado 10.1 (Celosía).
Consiste en una nave (Figura 10.1) de planta rectangular, de 20 m de anchura y 30 m de
longitud (600 m
2
), con cubierta a dos aguas (simétrica) de un 6% de pendiente. La altura
de fachada es de 6 m, la altura de coronación es de 6.6 m. Los muros laterales se dividen
en 5 vanos de 6 m cada uno. El muro hastial tiene los pilares a separaciones de 5 m.
Se encuentra situada en el término municipal de Jávea (Xávea, Alicante), a 200 m sobre
el nivel del mar.
Los muros laterales se cierran con panel prefabricado de hormigón (Figura 10.2), en
disposición horizontal, con una altura de 4 m. Para el resto (2 m) se dispone panel de
fachada mediante correas unidas al pilar. La cubierta se realiza a base de panel tipo
sandwich de 4 cm de espesor con placa metálica de 0.8 mm prelacada en ambas caras.
Los elementos estructurales más relevantes de la nave son los siguientes:
a) Pórtico principal de 20 m de luz y separación entre vanos 6 m. Se desarrollarán
dos soluciones estructurales: Estructura aporticada de nudos rígidos y estructura
triangulada de cubierta (celosía a dos aguas)
b) Correas de cubierta y fachada: salvan vanos de 6 m de longitud y se encuentran
espaciadas cada 2.5 m las de cubierta y 1 m las de fachada
c) Muro hastial: Formado por pilares cada 5 m y dintel para apoyo de correas
d) Bases de anclaje sobre enanos o dados de la cimentación (zapatas aisladas)
e) Arriostramientos laterales y de cubierta en vanos extremos
f) Altillo o dependencia interior (oficina y aseo)
La nave se utiliza como almacén para la venta al por menor de productos de jardinería.
Las dimensiones establecidas se ajustan a las necesidades de superficie y altura interior.
10.2 - Materiales estructurales
Se detallan los materiales estructurales del proyecto y sus propiedades mecánicas
1) Acero de edificación S275JR para perfiles laminados en caliente (EAE):
Espesor menor a 40 mm para perfiles laminados en caliente y conformados en frío:
f
y
= 275 N/mm
2
; f
u
= 430 N/mm
2
; E = 2.1 10
5
N/mm
2
M0
=
M1
= 1.05 ; f
yd
= 262 N/mm
2
(Comprobaciones de plastificación e inestabilidad)
2) Para pernos de anclaje, se contemplan dos posibilidades:
a) Acero para pernos clase 4.6 de características (EAE):
f
y
= 240 N/mm
2
; f
u
= 400 N/mm
2
; E = 2.1 10
5
N/mm
2
Soldado a la placa:
M0
= 1.05 ; f
yd
= 229 N/mm
2
. Roscado:
M2
= 1.25; f
ud
= 320 N/mm
2
b) Acero corrugado B500S (Instrucción del hormigón estructural EHE-08):
f
yk
= 500 N/mm
2
;
s
= 1.15 ; f
yd
= 435 N/mm
2
2
Figura 10.1: Dimensiones nave agrícola
(cotas en metros para facilitar la visualización. En planos se acota en milímetros)
10.- PRACTICA PORTICO
3
Figura 10.2: Planta de distribución. Alzados fachadas
10.3 - Acciones previstas en el cálculo
Se tabulan las acciones superficiales que se van a utilizar en el cálculo de la estructura
conforme la norma CTE SE-AE. Al multiplicar la carga por unidad de superficie por la
separación entre pórticos se obtiene la carga lineal sobre el pórtico.
10.3.1 CARGA PERMANENTE (PESO PROPIO) G:
- Peso propio estructura:
Correas IPE-120
1
(10.4 kg/ml·10 correas / 20 m)
6 kg/m
2
(0.06 kN/m
2
)
Estructura de pórtico (dintel + pilar) (Lo calcula el programa)
- Peso propio elementos no estructurales:
Panel tipo sándwich y accesorios …………….. 14 kg/m
2
(0.14 kN/m
2
)
Falso techo y estructura soporte y cuelgue …… 5 kg/m
2
(0.05 kN/m
2
)
Total carga permanente superficial….…….……… 25 kg/m
2
(0.25 kN/m
2
)
Total carga permanente lineal (x 6m)…….……….. 150 kg/m (1.50 kN/m)
10.3.2 SOBRECARGA DE NIEVE N
Nieve zona 5 a 200 m altitud, = 1 para < 30º …
30 kg/m
2
(0.3 kN/m
2
)
Total sobrecarga de nieve lineal (
x
6m) ……...…… 180 kg/m
2
(1.8 kN/m
2
)
1
Se ha predimensionado la correa. Consultar CALCULO DE CORREAS sobre el perfil definitivo a adoptar
4
10.3.3 SOBRECARGAS DE USO S
Cubierta ligera (G < 1 kN/m
2
) sobre correas, accesible
sólo para conservación G1 (Tabla A3)………….…
40 kg/m
2
(0.4 kN/m
2
)
Total sobrecarga de uso lineal (
x
6m) …….……….. 240 kg/m
2
(2.4 kN/m
2
)
10.3.4 ACCIÓN DEL VIENTO (REFERENCIAS FIGURAS: ANEJO 1 DEL 1º LIBRO)
Presión estática :
q
e
= q
b
· c
e
· c
p
10.3.4.1- Presión dinámica del viento q
b
:
Zona B, velocidad básica del viento de 27 m/s (Tabla A5) 45 kg/m
2
(0.45 kN/m
2
)
10.3.4.2- Coeficiente de exposición c
e
:
Grado de aspereza del entorno: IV. Zona urbana en general, industrial, forestal (Tabla A6).
Pilar de fachada (Fig. A1.8)
Para 0 metros de altura
c
e
= 1.3
Para 6 metros de altura (
1
)
c
e
= 1.4
Cubierta
Para 7 m de altura (
2
)
c
e
= 1.5
(
1
) Respecto a la aplicación de la carga de viento al pilar, simplificadamente y del lado de
la seguridad, se toma c
e
= 1.4 fijo en toda la altura (coeficiente para h = 6 m).
(
2
) Al ser la pendiente pequeña y del lado de la seguridad, en la cubierta se ha tomado
para la altura en cumbrera (6.6 m), redondeada por exceso. Las cotas se refieren a
ejes de la estructura, mientras que la presión del viento se ejerce sobre los paramentos
exteriores
Figura 10.3: Zonas eólicas en una nave de cubierta plana ( < 5º)
10.3.4.3- Coeficiente de presión en pilares de fachada lateral c
p
:
Hipótesis de partida:
(1) Dirección del viento sobre la fachada lateral (acción perpendicular a esta fachada)
(2) Según la Tabla A7 y A8, siendo h = 6.6 m ; d (dirección del viento: longitud
pórtico o hastial) = 20 m. El valor de la esbeltez es: h/d = 6.6/20 = 0.33
10.- PRACTICA PORTICO
5
(3) Para promediar, se aplican las expresiones válidas para 0.25 h/d 1 y A > 10 m
2
:
Zona D: c
p,B
= (2/15)·(h/d – 0.25) + 0.7 = 0.71
Zona E: c
p,S
= -(4/15)·(h/d – 0.25) - 0.3 = -0.32
Barlovento (presión)
45 kg/m
2
· 6 m
· 1.4 · (+0.71) =
268 kg/ml
Sotavento (succión) · 1.4 · (-0.32) =
-121 kg/ml
10.3.4.4- Coeficiente de presión en cubierta:
Al tratarse de una cubierta plana ( = 3.4º < 5º), la cubierta se divide en las zonas
eólicas: F, G, H, I, con diferentes valores del coeficiente de presión o succión (al ser
pequeña la pendiente, tomaremos la proyección horizontal en todas las distancias).
Distinguimos dos hipótesis de viento sobre la cubierta (Ver Tabla A9):
- Máxima succión o nula: que define la hipótesis de carga V1
- Máxima presión o nula: que definirá la hipótesis de carga V2
La hipótesis V1 no suele proporcionar los peores resultados (salvo construcciones
con huecos: presión interior; o abiertas: corriente a través) y no se tendrá en cuenta.
Presión V2
La hipótesis de presión de viento V2 tiene un coeficiente c
p
= +0.2 actuando sobre la
zona I de longitud L
I
= (d – e/2). En el resto, F, G, H, el coeficiente de presión es nulo.
El valor de e es (Figura 10.3):
e = min[b, 2h] = min [30m; 2·6.6] = 13.2 m
La longitud de la zona I vale:
L
I
= d-
e
2
=a-
2·h
2
=20-
2·6.6
2
=13.4 m
Esta longitud se descompone en L
B
= 3.4 m a barlovento más L
S
= 10 m a sotavento
Tomando el nudo de esquina como origen del dintel, los tramos de presión de viento
son:
Barlovento: [6.6 , 10] ; Sotavento [0, 10] (m)
La carga lineal es:
q
I
= q
d
·s
pórticos
· c
e
· c
p
= 45 kg/m
2
·6 m·1.5·0.20 = 81 kg/m
10.3.5 DEFINICION Y APLICACIÓN DE LAS ACCIONES EN UN PROGRAMA
El peso propio del pórtico (acero en barras) se contabiliza en el cálculo automáticamente
en la mayoría de programas de cálculo estructural mediante el producto del área de la
sección transversal del perfil de la barra y el peso específico del acero.
La carga permanente se aplica por unidad de longitud de dintel, mientras que las
sobrecargas de uso y nieve, por unidad de longitud de la proyección horizontal del dintel.
En este caso, al ser la pendiente muy baja, las diferencias entre la carga referida a la
longitud del dintel y la carga proyectada son muy pequeñas y despreciables.
La carga de viento, perpendicular al faldón, se ha introducido sobre la cubierta como una
carga uniforme sobre los pilares y el dintel a sotavento. En el caso del dintel a barlovento,
la carga uniforme sólo actúa en una longitud de 3.4 m a partir del nudo de cumbrera.
En la Figura 10.4 se representa el conjunto de hipótesis y los valores de las acciones a
introducir en el programa de cálculo.
6
Figura 10.4: Resumen de acciones lineales sobre el pórtico a dos aguas
10.3.6 OTRAS HIPÓTESIS DE CARGA
- Acciones térmicas: Dado que las dimensiones en planta son pequeñas (inferiores a 40
m.), según la SE-AE no es necesario considerar las acciones térmicas en el cálculo ni
disponer junta de dilatación
- Acciones sísmicas: Según la Norma NCSE-02 “Norma de Construcción
Sismorresistente”, la nave se considera como una construcción de normal importancia.
La aceleración sísmica de cálculo para dicha población es de 0.05g. Las solicitaciones
ocasionadas por el sismo son inferiores al resto de combinaciones de carga
- Sobrecarga aislada: para comprobaciones locales (viguetas o correas), debe
considerarse una carga concentrada actuando en cualquier punto del elemento, no
simultánea con la sobrecarga uniforme, de valor 100 kg en cubiertas de sobrecarga de
uso de 40 kg/m
2
(G < 100 kg/m
2
), aplicada en un cuadrado de 50 mm de lado.
10.4 - Condiciones de seguridad
Se confecciona una tabla o esquema en dónde se especifican las combinaciones de carga
consideradas en el cálculo de la estructura con los coeficientes de ponderación de
acciones (factor de simultaneidad por el coeficiente de mayoración), según el CTE SE.
Se han aplicado los coeficientes de ponderación de cargas correspondientes a las
distintas combinaciones de carga tal como indica la Norma CTE SE (cuya definición
general puede encontrarse en 2.3. de Teoría, y 7.1.8.2. de Pórticos).
En el cuadro siguiente se han seleccionado las combinaciones más desfavorables para
el pórtico del presente proyecto (se ha resaltado en negrita la acción variable principal).
En otros casos puede ser necesario formular otras combinaciones.
Combinación
Peso propio S. uso Nieve Viento: presión
G S N V2
ELU
1
1.35 1.50 0.75
2
1.35 1.50 0.75 0.90
ELS
1
1.00 1.00 0.50
2
1.00 1.00 0.50 0.60
Tabla 10.1: Combinaciones de carga consideradas
10.- PRACTICA PORTICO
7
Comentarios:
- Combinación 1: Al ser el pórtico simétrico de forma y cargas, los resultados de esta
combinación deben ser iguales en valor absoluto entre cada dos puntos simétricos (los
ejes locales de las barras simétricas a cada lado del eje podrían ser diferentes). Si esto
no ocurre, es necesario revisar la definición de la estructura previa al cálculo.
Además, como las acciones de viento de presión en cubierta son de pequeña
magnitud en general, los resultados para el dintel diferirán poco respecto a la
combinación 2.
La carga superficial vertical mayorada en este proyecto (sin peso propio pórtico) es:
q
d,Comb1
= 1.35·G + 1.5·S + 0.75·N = 1.35·25 + 1.5·40 + 0.75·30 = 116 kg/m
2
- Combinación 2: es la que proporciona los mayores esfuerzos y reacciones en este
pórtico y en la mayoría de los casos. Respecto a las acciones verticales, el viento de
presión aporta poca componente vertical a añadir a las acciones gravitatorias. El viento
en los pilares da lugar a unos momentos inferiores a los debidos a las cargas verticales,
que sólo en la base del pilar de sotavento se suma a ellos (suele ser del mismo signo).
La carga superficial vertical mayorada igualando la carga de viento a su proyección
vertical al ser la pendiente pequeña, es:
q
d,Comb2
= 116 kg/m
2
+ 0.9·45·1.5·0.2 = 128 kg/m
2
que supone un incremento del 11% respecto a la combinación 1.
El valor de esta carga mayorada se puede utilizar en un cálculo rápido para evitar tener
que definir cada una de las hipótesis de carga. También es útil si se utilizan las
expresiones aproximadas para el cálculo de esfuerzos de un pórtico.
- E.L.S. 1, 2: En estado límite de servicio la combinación ELS 2 dará la mayor flecha en
cumbrera y el mayor desplome en el nudo de esquina. La combinación ELS 1 es de
interés en pórticos simétricos para comprobar los resultados del pórtico.
10.5 - Modelo estructural
Se describe el modelo estructural con un listado o gráficamente, bien mediante el
programa o confeccionado a mano, donde se indican los datos necesarios para el
cálculo: designación de nudos y pilares, asignación de perfiles a las barras y
dimensiones de acartelamientos.
10.5.1 DEFINICIÓN DE NUDOS, APOYOS, BARRAS
Los nudos se consideran rígidos. Las bases de los pilares están empotradas en la
cimentación. No confundir nudo rígido con empotramiento. Un nudo rígido tiene
resistencia a flexión, como el empotramiento, pero puede ser libre, es decir, desplazarse
según las dos direcciones globales y girar según un eje normal al plano de la estructura.
Los ángulos entre barras se mantienen fijos. En cambio el empotramiento es la unión de
la estructura con un medio supuestamente indeformable (sin asientos o giros).
En la Figura 10.5 se indica una posible numeración de nudos y barras:
Pilares: Es suficiente con definir los nudos extremos
Dinteles: En cada faldón se definen los nudos extremos como barra única desde el nudo
de esquina hasta el nudo de cumbrera. Se compone de tres segmentos: acartelamiento
de esquina, tramo de sección constante, acartelamiento de cumbrera.
Las propiedades mecánicas (área e inercia) de los tres segmentos son distintas y
además el primer y último tramos son variables a lo largo de su longitud.
Se trabaja con la hipótesis de apoyos rígidos (empotramiento).
8
La hipótesis de empotramiento perfecto es un caso extremo, pues la rigidez de la placa de
anclaje no es infinita, y la zapata transmite la carga a un terreno más o menos deformable.
Un débil giro puede ocurrir, lo que disminuye el momento de empotramiento en la base
que emigra al nudo de esquina del pórtico o al dintel.
Figura 10.5: Modelo habitual para definir los nudos/barras en un pórtico. Ejes locales y globales
Los sistemas de referencia (ejes) son necesarios para definir la posición y signo de la
mayoría de datos y resultados del cálculo. Cada programa tiene un convenio para
establecerlos, aunque pueden ser modificados. El usuario del programa debe conocerlos.
Los tipos de ejes más importantes son:
EJES GLOBALES: Sistema fijo para una estructura y cálculo. Por ejemplo, eje X
horizontal, eje Z vertical y eje Y normal al plano de una estructura plana. A él se refieren
las coordenadas, movimientos y reacciones de los nudos y apoyos
EJES LOCALES de barra: cada barra tiene un eje situado en su directriz (x o 1), que va
del nudo origen al nudo extremo, otro perpendicular a él contenido en el plano de la
estructura (y o 2) y un tercero normal al plano (z o 3) en estructuras planas. A estos se
refieren los esfuerzos (axiles, flectores y cortantes)
10.5.2 DIMENSIONES GEOMÉTRICAS
Las dimensiones deben referirse a los ejes de las barras (Figura 10.6). Por ello:
Luz de 20 m: separación entre ejes de pilares. En un proyecto real, son datos de
partida la separación entre caras exteriores (límites exteriores de la nave) o entre
caras interiores (exigencia de una dimensión funcional mínima). Al desconocer el perfil
de los pilares, debe hacerse un predimensionado del mismo para fijar la luz de la
estructura
Altura pilar de 6 m: es habitual tomar de referencia el corte del eje del pilar con el eje del
dintel de inercia constante (el eje real sería la directriz del acartelamiento).
La dimensión de partida puede ser la altura de fachada de la edificación (por ejemplo, si
existe limitación urbanística), o bien una cota interior mínima (en general referida a la
altura libre, ala inferior del cartabón de esquina del dintel). Un esquema gráfico ayuda
a realizar las previsiones necesarias.
Respecto a la base del pilar es habitual acotar respecto a la cara superior de la solera
de la nave, aunque de forma estricta debería ser respecto a la cara superior de la
placa de anclaje, que suele disponerse entre 0.2 a 0.3 m. por debajo de la solera
Altura de cumbrera 6.6 m: referido al corte de ejes del tramo de dintel de inercia
constante. Si existe limitación de altura total, para conocer la altura de la nave se
añade a esa cota la mitad del canto del dintel, correa, panel sándwich y caballete de
cumbrera
10.- PRACTICA PORTICO
9
Figura 10.6: Dimensiones geométricas estructurales y constructivas de un pórtico (mm)
10.6 - Tipos de barras
Con ayuda de un dibujo se establece el tipo y dimensión de los perfiles de las barras
10.6.1 PERFILES
Se eligen perfiles de la serie IPE para pilar, dintel y acartelamientos. Para el pilar puede
plantearse seleccionar un perfil HEA. Este perfil aprovecha mejor el espacio interior al
tener menos canto a costa de un mayor peso de acero. Desde el punto de vista
estructural, este perfil tiene más estabilidad lateral (pandeo lateral, vuelco). Si se tienen
dificultades para encontrar en el mercado, se sustituye por un HEB, más compacto pero
con un rendimiento algo peor.
10.6.2 PREDIMENSIONADO
Es necesario definir previamente el tipo de perfiles para poder efectuar el cálculo de
esfuerzos. Durante el dimensionado comprobaremos si los perfiles predimensionados
son válidos.
Según la teoría de análisis estructural, en un pórtico hiperestático, los flectores
dependen de la relación de inercias entre las barras de la estructura, no del valor
concreto de la inercia. Las deformaciones sí que dependen del valor de la inercia.
Cada vez que cambiamos la relación de inercias, cambian los flectores de las barras.
Por otra parte, los perfiles de la serie IPE suelen presentar unas relaciones bastante
uniformes en la secuencia dimensional.
En este problema se probaron con anterioridad otras relaciones de inercia, habiéndose
obtenido que para un pilar tres perfiles superior al dintel (relación de inercias aproximada
I
pilar
/I
dintel
2.9) los resultados eran óptimos (mayor resistencia, menor peso de acero).
Se asigna al pilar una IPE-400 y para el dintel IPE-300. Así, si al dimensionar se baja un
perfil al pilar, se deberá bajar un perfil al dintel para poder utilizar los mismos flectores.
10.6.3 ACARTELAMIENTOS
El predimensionado del acartelamiento se realiza según las recomendaciones de 8.7.2
(Figura 10.7):
- Acartelamiento en la esquina del dintel:
CANTO: Se ha supuesto un canto total del dintel de 540 mm en su unión al pilar (algo
menor al doble del canto del perfil original). El programa SAP2000, al definir las
dimensiones de la cartela, calcula las propiedades mecánicas por lo que no es
necesario calcular los valores del área, inercia, momento resistente, etc.
10
LONGITUD: Respecto a la longitud del acartelamiento, se recomienda en el texto
tomar orientativamente Luz/10. Se adopta 2 m medido en proyección horizontal. Es
decir, su longitud es un 20% de la longitud del dintel
- Acartelamiento de cumbrera:
LONGITUD: Se fija su longitud en 2 m (1 m a cada lado del eje del pórtico). Es decir,
su longitud es un 10% de la longitud del dintel
CANTO: para una pendiente del 6%, la altura de un cartabón con el ala inferior
horizontal es: 0.06·1 m = 0.06 m. Ésta es una dimensión inviable para recortar y soldar
un cartabón al ala inferior del dintel. Se elige una altura de 0.15 m de cartabón (la
mitad del canto de una IPE-300).
La altura o canto total es: 300 + 150 = 450 mm
Figura 10.7: Tramos del dintel de canto variable (acartelamientos) y constante
En las Tablas 7.10, se adjuntan dos posibles formas de realizar ese acartelamiento, pero
en general y dentro de unos límites amplios, puede darse el canto que se desee, aunque
luego se deberá comprobar en el dimensionado que resiste los esfuerzos en la esquina.
Si se modifica, después del dimensionado, el canto y/o longitud del acartelamiento, los
flectores y deformaciones prácticamente no varían y no es necesario repetir el cálculo. En
cambio, respecto a las deformaciones se recomienda obtenerlas con los perfiles
definitivos.
10.7 - Cálculo de la estructura
Se cita y describe el programa de cálculo utilizado, las hipótesis simplificativas de cálculo y
los detalles del cálculo si difieren de la práctica común para el tipo estructural analizado.
El cálculo se realizó mediante un programa informático de cálculo de estructuras. Las
hipótesis simplificativas que se han aplicado en el análisis efectuado son las siguientes:
a) Plano: aplicable a aquellos casos en que las cargas se soportan en un plano,
transfiriendo la carga de unos planos a otros (cubierta, correas, pórticos)
b) Elástico: al retirar las cargas, regreso a la posición inicial sin deformar
c) Linealidad: 1) Del material: relación lineal tensión/deformación (linealidad elástica: =
E·), 2) Geométrica: relación lineal causa (acciones) efecto (esfuerzos y
deformaciones) por equilibrio en posición inicial. Es decir, un aumento de las cargas
supone un aumento proporcional de esfuerzos y deformaciones
d) Cálculo de 1º orden: el equilibrio estático se formula en la posición inicial sin deformar
10.- PRACTICA PORTICO
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e) Análisis estático: se desprecian las fuerzas de inercia originadas por la masa de la
edificación al desplazarse por efecto de fuerzas rápidamente variables con el tiempo
10.8 - Resultados de los esfuerzos
Mediante gráficos o tablas, se adjuntan al Anejo los resultados de esfuerzos (axiles y
flectores) que luego se utilizarán para el dimensionado de las barras.
En la Figura 10.8 se han representado los momentos y axiles (negativo: compresión)
obtenidos en el análisis plano con programa para las secciones indicadas.
Con estos datos se procederá en apartados posteriores a dimensionar o comprobar los
perfiles asignados a las barras del pórtico. Unidades: metro y kilogramo.
(Barlovento) (Sotavento)
1: Base del pilar
2: Cabeza del pilar
3: Extremo inferior acartelamiento dintel
4: Inicio tramo inercia constante (2 m del origen)
5: Sección de máximo momento positivo dintel
ANALISIS
elástico lineal
ESFUERZO
SECCION
PILAR DINTEL
1 2 3 4 5
COMB 1
M 14430 -23693 -23693 -10846 10300
N -8108 -7571 -6796 -6704 -6365
COMB 2
M
17522 -26061 -26061 -11992 11225
N
-8827 -8290 -7421 -7330 -6991
Figura 10.8: Flector M y axil N obtenidos mediante cálculo con programa, para la Comb2
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