E S T R U C T U R A S IV
ARCOS
Esta publicación se realiza sobre la base de una recopilación de textos utilizados por
la cátedra de estructuras III y estructuras IV sobre el tema. Córdoba, marzo 2013
ESTRUCTURAS IV
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Polígono de
equilibrio
ESTRUCTURAS EN ARCO
Se llama arco a la estructura de eje curvo que cargada verticalmente produce reacciones
oblicuas en los apoyos. La dirección de las fuerzas reactivas depende de la clase de sustentación
que se disponga.
La viga curva, por sus condiciones de apoyo, tiene solo reacciones verticales y soporta los mismos
momentos flectores que la viga recta A-B. En el caso del arco, los momentos flectores pueden
reducirse sustancialmente, lo mismo que los esfuerzos de corte y el trabajo es
fundamentalmente de compresión.
En un arco biarticulado las reacciones de apoyo deben pasar por las articulaciones. Si se conociera
la dirección de una de ellas podría determinarse la dirección de la otra y por lo tanto la intensidad de
ambas; (recordar que si las tres fuerzas no son paralelas, las tres deben concurrir a un punto tal
como P.)
P es equilibrada por Rb y Ra de direcciones conocidas.
Las componentes verticales de Ra y Rb pueden determinarse
por
ecuaciones de equilibrio
Σ MA = 0
Σ MB = 0
Pero las fuerzas horizontales Ha = Hb dependen de las condiciones de rigidez del arco y no pueden
determinarse con las condiciones de equilibrio estático; hay que recurrir a ecuaciones de deformación
y por eso se dice que es hiperestático, con un grado de indeterminación.
Arco de tres articulaciones
Esta estructura es isostática, es decir que
bastan las ecuaciones de equilibrio para
resolverla.
En este caso la dirección de Ra debe
seguir necesariamente la de la recta AC.
definida por los puntos A y C que son
articulaciones. la dirección de Rb queda definida
por la recta BP
Conocidas la dirección de las reacciones, su valor y el de sus componentes vertical y horizontal
pueden determinarse por un polígono de equilibrio como se indicó anteriormente
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EJERCICIO DE APLICACIÓN A
Sea un arco de tres articulaciones, de 20 m de luz y 5 m de flecha, sometido a la acción de tres
fuerzas puntuales (Se desprecia el peso propio del arco).
Las reacciones de apoyo son evidentemente oblicuas, por lo tanto cada una de ellas tendrá dos
componentes (horizontal y vertical) por lo que las incógnitas cuyo valor tendremos que encontrar son
cuatro.
Cálculo de las componentes verticales de las reacciones de apoyo (Va y Vb)
Se plantea la 3° ecuación de equilibrio, es decir la sumatoria de los momentos de todas las fuerzas
actuantes (acciones y reacciones) con respecto a un punto cualquiera del plano debe ser cero, para
que la estructura esté en equilibrio. (ΣM = 0)
Para obtener el valor de Va, es conveniente tomar momento de las fuerzas actuantes con respecto al
punto B, ya que así se anulan tres de las cuatro incógnitas (Ha, Vb y Hb).
Σ MB = 0
Va x 20 m – 8 t x 17 m – 5 t x 14 m – 10 t x 5 m = 0
Va = 8 t x 17 m + 5 t x 14 m + 10 t x 5 m
20 m
Va = 12.8 t
El resultado positivo indica que el sentido presupuesto de la fuerza es el correcto.
Para obtener el valor Vb se plantea nuevamente la 3° ecuación de equilibrio, pero ahora con respecto
al punto A.
Σ MA = 0
-Vb x 20 m + 10 t x 15 m + 5 t x 6 m + 8 t x 3 m = 0
-Vb = -10 t x 15 m - 5 t x 6 m - 8 t x 3 m
20 m
-Vb = -10.2 t
Vb = 10.2 t
P1:8t
P2:5t
P3:10t
A
c
B
s
Ha
Ra Va
Hb
RbVb
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8t
5t
A
c
s
Ha
Ra
Va=12.8T
H
V
R
Una vez obtenidas las componentes verticales de las reacciones se verifica que Σ Fy = 0 para
asegurar que la estructura está en equilibrio en esa dirección.
- 8 t – 5 t – 10 t + 12.8 t +10.2 t = 0
Cálculo de las componentes horizontales de las reacciones de apoyo (Ha y Hb)
El punto C (articulación) divide al arco en dos partes. Cada una de ellas debe estar en equilibrio.
Además, se sabe que en las articulaciones (puntos A, B y C en el arco) los Mf = 0.
Se selecciona una de las partes y se toma momento flector con respecto al punto C.
Si se aplica la ecuación que representa este hecho (M flector en C = 0) se puede encontrar el valor
de las componentes horizontales (Ha y Hb) de cada una de las reacciones de apoyo.
Mfc = 0
- Ha x 5m + 12.8 t x 10 m – 8 t x 7 m – 5 t x 4 m = 0
- Ha = -12.8 t x 10 m + 8 t x 7 m + 5 t x 4 m
5 m
- Ha = - 10.4 t
Ha = 10.4 t
Mfc = 0
Hb x 5m – 10.2 t x 10 m + 10 t x 5 m = 0
Hb = 10.2 t x 10 m - 10 t x 5 m
5 m
Hb = 10.4 t
El resultado positivo indica que el sentido presupuesto de la fuerza es el correcto.
Como en este caso todas las cargas externas que actúan son gravitatorias, por lo tanto verticales, se
verifica que las componentes horizontales de ambas reacciones sean iguales, para que se cumpla la
condición Σ Fx = 0
.
Determinación de reacciones Ra y Rb
Una vez conocidas las componentes V y H de las reacciones del arco se pueden determinar (si se
requiere) las reacciones Ra y Rb por distintos métodos: puede ser gráficamente o por algún
procedimiento analítico tal como el teorema de Pitágoras
Ra =
22
HaVa
Rb =
22
HbVb
Ra =
2
4.10
2
8.12
Rb =
2
4.10
2
2.10
Ra = 16.5 t Rb = 14.6 t
10t
c
B
Hb
RbVb=10.20t
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Línea de presiones - Cálculo de las solicitaciones
Ya logrado el equilibrio entre cargas y reacciones de la estructura, se está en condiciones de
encontrar el valor de las solicitaciones, es decir momentos flectores, esfuerzos de corte y esfuerzos
normales, en distintas secciones de la estructura.
Se puede construir el polígono de fuerzas que figura a la derecha del dibujo del arco. Por el punto A
se traza la fuerza Ra (con su dirección y valor) o sus componentes Va y Ha hasta intersectar a la
recta de acción de la primera carga, P1. La resultante de Ra y P1 es la FII; a partir del punto anterior
se traza sobre el arco una paralela a la FII del polígono de fuerzas hasta encontrar a la segunda
carga, P2.
La resultante de Ra, P1 y P2 es FIII; se traza a continuación una paralela a FIII hasta cortar a la
próxima carga y así sucesivamente hasta llegar al apoyo B. La línea así trazada se designa como
línea de presiones.
La dirección de la línea de presiones coincide con la dirección de la resultante de las fuerzas
exteriores que están a un costado de la sección; la distancia entre la línea de presiones y el
centro de la sección es la excentricidad de la fuerza, por lo tanto esta línea necesariamente debe
pasar por los puntos A, B y C.
POLÍGONO
En el caso anterior la directriz del arco, o sea la línea definida por los baricentros de sus distintas
secciones, no coincide con la línea de presiones. La resultante de las fuerzas que están a un lado de
la sección, o lo que es lo mismo, la resultante de las fuerzas internas, actúan excéntricamente y se
originan momentos flectores, además de los esfuerzos de compresión y corte.
1
1
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Ha
Va
1
1
Ra
Ha
Va
1
1
Ra
1
1
Ra
M
1
1
Ra
M
N
Q
Ha
Ha
Va
Figura 1
Figura 2
Figura 3
Figura 4
Va
Si ejemplificamos lo dicho anteriormente para la sección 1-1.
Ra es la resultante de las fuerzas a un costado de la sección
1-1 y está aplicada con una excentricidad (e) con respecto a la
misma. (Fig. 1 y 2)
Otra forma de representar Ra, es dibujar la fuerza pasando por la
sección 1-1 y agregar un momento M = Ra x e. (Fig. 3)
También se puede descomponer Ra en dos fuerzas: una paralela a
la sección (esfuerzo de corte) y otra perpendicular a la misma
(esfuerzo normal) (Fig. 4)
Conocidos estos esfuerzos (momento flector, esfuerzo normal y
esfuerzo de corte) en las secciones más solicitadas se está en
condiciones de dimensionar el arco.
Si se requiere que el arco trabaje sólo a compresión (esfuerzo normal), como los arcos de piedra o
mampostería de la antigüedad, la directriz del mismo debe coincidir necesariamente con la línea de
presiones.
Para cada tipo de cargas existe una línea de presión diferente y una sola directriz coincidente y por
lo tanto libre de flexiones. Cualquier otra carga que siga otra ley de distribución introduce flexión en
el arco.
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EJERCICIO DE APLICACIÓN B
ARCO TRIARTICULADO CON CARGA UNIFORMEMENTE REPARTIDA A LO LARGO DE
LA DIRECTRIZ (peso propio para sección constante).
La estructura que muestra la figura está formada por arcos triarticulados distanciados 3 metros
entre sí. La directriz del arco es parabólica y la cubierta está organizada como indica la figura.
Análisis de cargas permanentes
Aislación 30 Kg/m
2
Losetas prefabricadas 170 Kg/m
2
Total 200 Kg/m
2
Incidencia por metro de arco 200 Kg/m
2
x 3 m = 600 Kg/m
Peso propio. Estimado 100 Kg/m
Total 700 Kg/m
Para facilitar el cálculo asimilamos esta carga aplicada a lo largo del arco en una carga equivalente
uniforme en proyección horizontal que se obtiene dividiendo la carga total por la luz del arco.
La carga total es el producto de la carga por metro lineal por la longitud del arco obtenida
gráficamente o por medio de fórmulas geométricas en función de datos conocidos.
En nuestro caso la longitud del arco s ≈ 22m
Carga total permanente sobre el arco
G = 700 Kg/m x 22 m = 15.400 Kg
Carga por metro en proyección Horizontal
g = G
15.400 Kg = 770 Kg/m
L 20 m
A
c
B
Ha
Va
Hb
Vb
q=770Kg/m
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Cálculo de las componentes verticales de las reacciones (Va y Vb)
Va = Vb por simetría
Va = Vb = q x
l
Va = Vb = 770 Kg/m x 10 m
2
Va = Vb = 7700 Kg
Cálculo de las componentes horizontales de las reacciones (Ha y Hb)
IHal = IHbI para que se cumpla Σ Fx = 0
- Ha x 4 m + 7700 Kg x 10 m – 770 Kg/m x 10 m x 5 m
Ha = 9625 t
Hb = -9625 t
Cálculo del momento flector en la sección 1-1
Mf1 = 7700 Kg x 5 m – 9625 Kg x 3 – 770 Kg/m x 5m x 2.5 m
Mf1 = 0
Esta carga equivalente no produce momentos en el arco
parabólico ya que la línea de presiones coincide con la directriz del arco.
Análisis de cargas accidentales
Se considera una sobrecarga accidental de 60 Kg/m
2
cubriendo la mitad de la luz. Este tipo de carga
es más desfavorable que la carga completa ya que la línea de presiones no coincide con la directriz
del arco y se producirán momentos flectores. Entonces, las sobrecargas accidentales, de
construcción, nieve, etc., deberán considerarse en solo una mitad del arco para obtener los
momentos y el corte máximo. En cambio se aplicarán en la totalidad del arco para determinar las
máximas reacciones de apoyo.
La incidencia por metro lineal de arco será 60 Kg/m
2
x 3 m = 180 Kg/m
Para obtener la carga en proyección horizontal multiplicamos la carga por metro de arco por la
longitud del mismo y la dividimos por la luz.
p = 180 Kg/m x 11 m
p = 200 Kg/m
10 m
A
Ha=
9625Kg
Va=7700Kg
q=770Kg/m
1
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A
c
B
Ha
Va
Hb
Vb
q=200Kg/m
1
Cálculo de las componentes verticales de las reacciones (Va y Vb)
Σ MB = 0
Va x 20 m – 200 Kg/m x 10 m x 15 m = 0
Va = 1500 Kg
Σ MA = 0
-Vb x 20 m + 200 Kg/m x 10 m
x 5 m = 0
Vb = 500 Kg
Σ Fy = 0
200 Kg/m x 10 m – 1500 Kg – 500 Kg = 0
Cálculo de las componentes horizontales de las reacciones (Ha y Hb)
Mfc = 0
IHal = IHbI para que se cumpla Σ Fx = 0
Hb x 4 m - 500 Kg x 100 m = 0
Ha = 1250 Kg
Hb = -1250 Kg
Cálculo de momento flector en la sección 1-1
Mf1 = 1500 Kg x 5 m – 1250 Kg x 3 m – 200 Kg/m x 5 m x 2.5 m
Mf1 = 1250 Kgm
Esta carga equivalente produce momentos en el arco parabólico ya que la línea de presiones
no coincide con la directriz del arco.
c
B
Hb
Vb=500Kg
A
Ha=1250Kg
Va=
1500Kg
q=200Kg/m
1
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Cargas permanentes y accidentales simultáneamente
Considerando la acción simultánea de las cargas permanentes y accidentales resulta:
Va= 7700 +1500
Va= 9200 Kg
Vb = 7700 + 500
Vb = 8200 Kg
Ha y Hb = 9625 + 1250
Ha y Hb = 10875 Kg
Cálculo del momento flector en la sección 1-1
Ya logrado el equilibrio entre cargas y reacciones de la estructura se está en condiciones de
encontrar el valor de los momentos flectores que se solicitan en las distintas secciones del arco. Para
ello aplicaremos en cada caso estrictamente la definición de Momento Flector como el momento
producido por todas las fuerzas que actúan a un costado de la sección considerada.
Al obtener el momento flector en cada sección, se sugiere representar ese momento con una flecha
curva de acuerdo al sentido (horario o antihorario).
Si se hubiera considerado las fuerzas que actúan al costado derecho de la sección, el resultado
numérico sería el mismo pero con sentido contrario. De esta manera en cada sección se puede
saber cuales son las fibras comprimidas y cuales las traccionadas.
Mf1 = 9200 Kg x 5 m – 10875 Kg x 3 m – 970 Kg x 5 m x 2.5 m
Mf1 =1250 Kgm
Cálculo del esfuerzo normal y el esfuerzo de corte en cada sección momento flector en
la sección 1-1
Para el análisis de los esfuerzos normales y de corte conviene dibujar a escala el polígono de
fuerzas, colocando en cierto orden las fuerzas que representan las cargas actuantes, a continuación
las reacciones del apoyo B (horizontal y vertical) y a continuación las reacciones de apoyo A (vertical
y horizontal) que nos dará en definitiva un polígono cerrado pues la estructura está en equilibrio.
Ha=10875Kg
A
c
B
Va=9200Kg
Vb=8200Kg
q=770Kg/m
q=200Kg/m
1
Hb=10875Kg
A
c
B
Ha=
10875Kg
Va
Vb
q=770Kg/m
q=200Kg/m
Hb=
10875Kg
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A
Va=9200Kg
q=770+200Kg/m
1
direc.NORMAL
direc.Q
Ha=10875Kg
Con el polígono de fuerzas, para cada sección podemos encontrar en valor dirección y sentido, la
resultante de las fuerzas que actúan a un costado de la sección considerada. Dicha resultante parcial
proyectada en el plano de la sección será el Esfuerzo de Corte que solicita esta sección, y proyectada
en dirección normal o perpendicular al plano de la sección será el Esfuerzo Normal.
Sección 1
La resultante de las fuerzas que están a la izquierda de la sección 1 resulta en este caso
prácticamente perpendicular a dicha sección, por lo tanto su valor es semejante al del esfuerzo
normal y entonces el esfuerzo de corte es prácticamente despreciable.
Conocidas las solicitaciones (momento flector, esfuerzo normal y esfuerzo de corte) a que está
sometido el arco se puede dimensionar.
También podemos utilizar para el dimensionado del arco algún programa de resolución matricial, donde
graficando la geometría, el tipo de vínculos y las solicitaciones sobre el mismo, podemos obtener los
diferentes diagramas para cuales son las secciones más comprometidas y con esta evaluación
proceder al dimensionado de la sección necesaria.
Modelado del Arco
Geometría
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Esquema de cargas permanentes
Esquema de cargas accidentales
Reacciones
Diagrama de esfuerzos normales
Diagrama de momentos flectores
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Esfuerzos máximos en la barra n° 5
Mu : 2,31tm
Nu : 12,6tnAcero
F : 24 Fy = 235 MPA (23,5 KN/cm2)
Lpandeo = 1080 cm
Se propone un perfil normal IPN n° 24
rx = 9,59 cm
Zx = 412 cm3
Ag = 46,1 cm2
Verificación a compresión
λ = L/r
λ = 1080 cm / 9,59 cm
λ = 112,6 ≤ 200 (aceptable)
Factor de esbeltez:
λc = (1/3,14) . (ⱱ235/200000) . 112,6
λc = 1,22 < 1,5
Tensión Crítica de Diseño:
Fcr = (0,658)
λ
c
2
. Fy
Fcr = (0,658)
λ
c
2
. 235 MPA
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Fcr = 125,396 MPA
La Resistencia Nominal será:
Pn = Fcr · Ag · 10
-1
Pn = 125,39 MPA · 46,1cm
2
· 10-1
Pn = 578,07 kN
Resistencia de Diseño a Compresión:
Rd = Pn ·
Φ
Rd = 578,07 · 0,85
Rd = 491,3 kN > 126,0 kN (Verifica)
Verificación a Flexión:
Dato de Tabla: Zx = 412 cm3
La Resistencia Nominal será:
Mn = Z · Fy · 10
-3
Mn = 412 · 235 · 10
-3
Mn = 96,82kNm = 9,6 tm
La Resistencia de Diseño a Flexión será:
Rd = Φ · Mn
Rd = 0,9 · 9,6 tm
Rd = 9,6 tm > 2,31 tm (Verifica)
Corresponde ahora verificar la interacción de ambas solicitaciones a partir de la siguiente
expresión que relaciona el esfuerzo de compresión último Pu con la resistencia de diseño
a compresión
Pu/Pn .
Φ:
126 tn / 578,07 · 0,85
0,256 > 0,2
Corresponde verificar con:
(Pu/Pn)+(8/9) . (Mu/Mn . Φb)
(126 tn / 578,07 tn) + (0,88) . (23,1/96,0 . 0,9)
2,16 + 0,88 . 0,26
0,49 < 1 (Verifica)
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EJERCICIO DE APLICACIÓN C
En la estructura en arco de tres articulaciones se quiere conocer los valores de las reacciones
verticales y horizontales en los apoyos A y B, y los esfuerzos M, N y Q en las secciones indicadas.
Cálculo de las componentes verticales de las reacciones (Va y Vb)
Mb = 0
Va x 18 m – 6 t x 13.5 m = 0
Va = 6 t x 13.5 m
18 m
Va = 4.5 t
Ma = 0
-Vb x 18 m – 6 t x 13.5 m = 0
-Vb = 6 t x 13.5 m
18 m
-Vb = 4.5 t
Vb = - 4.5 t
El signo negativo de Vb indica que se debe cambiar el sentido presupuesto de la fuerza.
Se verifica Fy = 0
4.5 t - 4.5 t = 0
A
C
F:6t
3
4
5
B
1
2
6
7
Ha=4.5 T
Va=4.5 T
Hb=-1.5 T
Vb=-4.5 T
C
3
4
5
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